如热电阻传感器，有两线、三线和四线连接方法。有些传感器不仅有信号输出，还要求有电源供应。因此，最好的办法是联系制造商或销售商提供该传感器的接线方法或接线图。1、首先先将矿用无极绳绞车左右制动部分从底座上拆掉。拆掉矿用无极绳绞车电机部分。拆掉左右支架与底座的定位销、连接螺栓以及主轴端的d性挡圈，将小行星齿轮不见和左支架部件从主轴上拆除。拆掉卷筒内孔上的d性挡圈和调整垫。
2、其次将卷筒立起，大内齿轮端朝上，拆掉轴承盖和里面的大小圆螺母，用较长的螺栓旋入右支架的原螺孔中，顶着挡盘将轴承和右支架拆下。松掉大内齿轮上的四个紧定螺钉，将大螺母再拧到当盘上，用拉出器将挡盘连同大齿轮一同拆下，再将轴承拆下。
3、最后拆下大齿轮架与卷筒上的联结螺栓，将大齿轮架从卷筒上拆下。将矿用无极绳绞车主轴拆下。将拆下的各组件再进一步拆成零件，拆卸即结束。2年。黑龙江煤矿提升绞车天轮轴、绞车主轴每2年探伤一次，由机电科联系有关单位进行，因此是2年到期。矿井提升机是一种大型提升机械设备，由电机带动机械设备，以带动钢丝绳从而带动容器在井筒中升降，完成输送任务。如果绞车的主令手柄一动就d出了软件安全回路提示，建议立即停止 *** 作绞车，并检查绞车的软件系统是否存在故障或异常。可能是系统出现了问题，导致软件安全回路被触发。如果确定是软件系统问题，请联系相关技术支持人员，并提供详细的信息和日志记录，以便他们进行进一步排查和解决。在等待技术支持人员到达之前，切勿试图自行修复或重置软件系统，因为这可能会导致更严重的问题。机械设计课程设计说明书
前言
课程设计是考察学生全面在掌握基本理论知识的重要环节。根据学院的教学环节，在2006年6月12日-2006年6月30日为期三周的机械设计课程设计。本次是设计一个蜗轮蜗杆减速器，减速器是用于电动机和工作机之间的独立的闭式传动装置。本减速器属单级蜗杆减速器（电机——联轴器——减速器——联轴器——带式运输机），本人是在周知进老师指导下独立完成的。该课程设计内容包括：任务设计书，参数选择，传动装置总体设计，电动机的选择，运动参数计算，蜗轮蜗杆传动设计，蜗杆、蜗轮的基本尺寸设计，蜗轮轴的尺寸设计与校核，减速器箱体的结构设计，减速器其他零件的选择，减速器的润滑等和A0图纸一张、A3图纸三张。设计参数的确定和方案的选择通过查询有关资料所得。
该减速器的设计基本上符合生产设计要求，限于作者初学水平，错误及不妥之处望老师批评指正。
设计者：殷其中
2006年6月30日
参数选择：
总传动比：I=35 Z1=1 Z2=35
卷筒直径：D=350mm
运输带有效拉力：F=6000N
运输带速度：V=05m/s
工作环境：三相交流电源
有粉尘
常温连续工作
一、 传动装置总体设计：
根据要求设计单级蜗杆减速器，传动路线为：电机——连轴器——减速器——连轴器——带式运输机。(如图21所示) 根据生产设计要求可知，该蜗杆的圆周速度V≤4——5m/s，所以该蜗杆减速器采用蜗杆下置式见（如图22所示），采用此布置结构，由于蜗杆在蜗轮的下边，啮合处的冷却和润滑均较好。蜗轮及蜗轮轴利用平键作轴向固定。蜗杆及蜗轮轴均采用圆锥滚子轴承，承受径向载荷和轴向载荷的复合作用，为防止轴外伸段箱内润滑油漏失以及外界灰尘，异物侵入箱内，在轴承盖中装有密封元件。 图21
该减速器的结构包括电动机、蜗轮蜗杆传动装置、蜗轮轴、箱体、滚动轴承、检查孔与定位销等附件、以及其他标准件等。
二、 电动机的选择：
由于该生产单位采用三相交流电源，可考虑采用Y系列三相异步电动机。三相异步电动机的结构简单，工作可靠，价格低廉，维护方便，启动性能好等优点。一般电动机的额定电压为380V
根据生产设计要求，该减速器卷筒直径D=350mm。运输带的有效拉力F=6000N，带速V=05m/s，载荷平稳，常温下连续工作，工作环境多尘，电源为三相交流电，电压为380V。
1、 按工作要求及工作条件选用三相异步电动机，封闭扇冷式结构，电压为380V，Y系列
2、 传动滚筒所需功率
3、 传动装置效率：（根据参考文献《机械设计课程设计》 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社 第133-134页表12-8得各级效率如下）其中：
蜗杆传动效率η1=070
搅油效率η2=095
滚动轴承效率（一对）η3=098
联轴器效率ηc=099
传动滚筒效率ηcy=096
所以：
η=η1•η2•η33•ηc2•ηcy =07×099×0983×0992×096 =0633
电动机所需功率： Pr= Pw/η =30/0633=47KW
传动滚筒工作转速： nw＝60×1000×v / ×350
＝279r/min
根据容量和转速，根据参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社 第339-340页表附表15-1可查得所需的电动机Y系列三相异步电动机技术数据，查出有四种适用的电动机型号，因此有四种传动比方案，如表3-1:
表3-1
方案 电动机型号 额定功率
Ped kw 电动机转速 r/min 额定转矩
同步转速 满载转速
1 Y132S1-2 55 3000 2900 20
2 Y132S-4 55 1500 1440 22
3 Y132M2-6 55 1000 960 20
4 Y160M-8 55 750 720 20
综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量、价格和减速器的传动比，可见第3方案比较适合。因此选定电动机机型号为Y132M2-6其主要性能如下表3-2：
表3-2
中心高H 外形尺寸
L×（AC/2＋AD）×HD 底角安装尺寸
A×B 地脚螺栓孔直径K 轴身尺寸
D×E 装键部位尺寸
F×G×D
132 515×（270/2＋210）×315 216×178 12 38×80 10×33×38
四、运动参数计算：
41蜗杆轴的输入功率、转速与转矩
P0 = Pr=47kw
n0=960r/min
T0=955 P0 / n0=47×103=467N m
42蜗轮轴的输入功率、转速与转矩
P1 = P0•η01 = 47×099×099×07×0992 =319 kw
nⅠ= = = 274 r/min
T1= 9550 = 9550× = 111184N•m
43传动滚筒轴的输入功率、转速与转矩
P2 = P1•ηc•ηcy=319×099×099=313kw
n2= = = 274 r/min
T2= 9550 = 9550× = 108924N•m
运动和动力参数计算结果整理于下表4-1：
表4-1
类型 功率P（kw） 转速n（r/min） 转矩T（N•m） 传动比i 效率η
蜗杆轴 47 960 4675 1 0679
蜗轮轴 319 274 111184 35
传动滚筒轴 313 274 108924
五、蜗轮蜗杆的传动设计：
蜗杆的材料采用45钢，表面硬度>45HRC，蜗轮材料采用ZCuA110Fe3,砂型铸造。
以下设计参数与公式除特殊说明外均以参考由《机械设计 第四版》 邱宣怀主编 高等教育出版社出版 1996年 第13章蜗杆传动为主要依据。
具体如表3—1：
表5—1蜗轮蜗杆的传动设计表
项 目 计算内容 计算结果
中心距的计算
蜗杆副的相对滑动速度
参考文献5第37页（23式） 4m/s<Vs<7m/s
当量摩擦
系数 4m/s<Vs<7m/s
由表136取最大值
选[ ]值
在图1311的i=35的线上，查得[ ]=045
[ ]=045
蜗轮转矩
使用系数 按要求查表129
转速系数
d性系数 根据蜗轮副材料查表132
寿命系数
接触系数 按图1312I线查出
接触疲劳极限 查表132
接触疲劳最小安全系数 自定
中心距
传动基本尺寸
蜗杆头数
Z1=1
蜗轮齿数模数
m=10
蜗杆分度圆 直径
或
蜗轮分度圆
直径
mm
蜗杆导程角
表135
变位系数 x=（225-220）/10=05 x=05
蜗杆齿顶圆 直径 表135
mm
蜗杆齿根圆 直径 表135
mm
蜗杆齿宽
mm
蜗轮齿根圆直径
mm
蜗轮齿顶圆直径（吼圆直径）
mm
蜗轮外径
mm
蜗轮咽喉母圆半径
蜗轮齿宽 B =825
B=82mm
mm
蜗杆圆周速度
=452 m/s
相对滑动速度
m/s
当量摩擦系数 由表136查得
轮齿弯曲疲劳强度验算
许用接触应力
最大接触应力
合格
齿根弯曲疲劳强度 由表132查出
弯曲疲劳最小安全系数 自取
许用弯曲疲劳应力
轮齿最大弯曲应力
合格
蜗杆轴扰度验算
蜗杆轴惯性矩
允许蜗杆扰度
蜗杆轴扰度
合格
温度计算
传动啮合效率
搅油效率 自定
轴承效率 自定
总效率
散热面积估算
箱体工作温度
此处取 =15w/（m²c）
合格
润滑油粘度和润滑方式
润滑油粘度 根据 m/s由表137选取
润滑方法 由表137采用浸油润滑
六、蜗杆、蜗轮的基本尺寸设计
61蜗杆基本尺寸设计
根据电动机的功率P=55kw，满载转速为960r/min，电动机轴径 ，轴伸长E=80mm
轴上键槽为10x5。
1、 初步估计蜗杆轴外伸段的直径
d=（08——10） =304——38mm
2、 计算转矩
Tc=KT=K×9550× =15×9550×55/960=821NM
由Tc、d根据《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社第334页表14-13可查得选用HL3号d性柱销联轴器（38×83）。
3、 确定蜗杆轴外伸端直径为38mm。
4、 根据HL3号d性柱销联轴器的结构尺寸确定蜗杆轴外伸端直径为38mm的长度为80mm。
5、 由参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社的第305页表10-1可查得普通平键GB1096—90A型键10×70，蜗杆轴上的键槽宽 mm，槽深为 mm，联轴器上槽深 ，键槽长L=70mm。
6、 初步估计d=64mm。
7、 由参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社第189页图7-19，以及蜗杆上轴承、挡油盘，轴承盖，密封圈等组合设计，蜗杆的尺寸如零件图1（蜗杆零件图）
62蜗轮基本尺寸表（由参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社第96页表4-32及第190页图7-20及表5—1蜗轮蜗杆的传动设计表可计算得）
表6—1蜗轮结构及基本尺寸
蜗轮采用装配式结构，用六角头螺栓联接（ 100mm）,轮芯选用灰铸铁 HT200 ，轮缘选用铸锡青铜ZcuSn10P1+ 单位：mm
a=b C x B
160 128 12 36 20 15 2 82
e n
10 3 35 380 90º 214 390 306
七、蜗轮轴的尺寸设计与校核
蜗轮轴的材料为45钢并调质，且蜗轮轴上装有滚动轴承，蜗轮，轴套，密封圈、键，轴的大致结构如图71：
图71 蜗轮轴的基本尺寸结构图
71 轴的直径与长度的确定
1初步估算轴的最小直径（外伸段的直径）
经计算D6>517>100mm
又因轴上有键槽所以D6增大3%，则D6=67mm
计算转矩
Tc=KT=K×9550× =15×9550×319/274=166776NM<2000 NM
所以蜗轮轴与传动滚筒之间选用HL5d性柱销联轴器65×142，
因此 =65m m
2由参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社的第305页表10-1可查得普通平键GB1096—90A型键20×110，普通平键GB1096—90A型键20×70，联轴器上键槽深度 ，蜗轮轴键槽深度 ，宽度为 由参考文献《机械设计基础》（下册） 张莹 主编 机械工业出版社 1997年的第316页—321页计算得：如下表：
图中表注 计算内容 计算结果
L1 （由参考文献《机械设计课程设计》 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社第182页表15-1查得滚动轴承6216的基本结构） L1=25
L2 自定 L2=20
L3 根据蜗轮 L3=128
L4 自定 L4=25
L5 （由参考文献《机械设计课程设计》 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社第182页表15-1查得滚动轴承6216的基本结构） L5=25
L6 自定 L6=40
L7 选用HL5d性柱销联轴器65×142 L7=80
D1 （由参考文献《机械设计课程设计》 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社第182页表15-1查得滚动轴承6216的基本结构） D1=80
D2 便于轴承的拆卸 D2=84
D3 根据蜗轮 D3=100
D4 便于轴承的拆卸 D4=84
D5 自定 D5=72
D6 D6>517>100mm
又因轴上有键槽所以D6增大3%，则D6=67mm D6=67
72轴的校核
721轴的受力分析图
图71
X-Y平面受力分析
图72
X-Z平面受力图：
图73
水平面弯矩
11021237
521607
97 97 119
图74
垂直面弯矩 714000
图75
4361508
合成弯矩
11847363
714000
6811755
图76
当量弯矩T与aT
T=1111840Nmm
aT=6559856Nmm
图77
722轴的校核计算如表51
轴材料为45钢， ， ，
表71
计算项目 计算内容 计算结果
转矩
Nmm
圆周力 =207076N
=247076N
径向力
=27453N
轴向力 =247076×tan 20º
Fr =89928N
计算支承反力
=11362N
=193455N
垂直面反力
=44964N
水平面X-Y受力图 图72
垂直面X-Z受力 图73
画轴的弯矩图
水平面X-Y弯矩图 图74
垂直面X-Z弯矩图 图75
合成弯矩 图76
轴受转矩T T= =1111840Nmm
T=1111840Nmm
许用应力值 表163，查得
应力校正系数a a=
a=059
当量弯矩图
当量弯矩 蜗轮段轴中间截面
=9476286Nmm
轴承段轴中间截面处
=9693812Nmm
9476286Nmm
=9693812Nmm
当量弯矩图 图77
轴径校核
验算结果在设计范围之内，设计合格
轴的结果设计采用阶梯状，阶梯之间有圆弧过度，减少应力集中，具体尺寸和要求见零件图2（蜗轮中间轴）。
73装蜗轮处轴的键槽设计及键的选择
当轴上装有平键时，键的长度应略小于零件轴的接触长度，一般平键长度比轮毂长度短5—10mm，由参考文献1表24—30圆整，可知该处选择键25×110，高h=14mm，轴上键槽深度为 ，轮毂上键槽深度为 ，轴上键槽宽度为 轮毂上键槽深度为
八、减速器箱体的结构设计
参照参考文献〈〈机械设计课程设计》（修订版） 鄂中凯，王金等主编 东北工学院出版社 1992年第19页表15-1可计算得，箱体的结构尺寸如表81：
表81箱体的结构尺寸
减速器箱体采用HT200铸造，必须进行去应力处理。
设计内容 计 算 公 式 计算结果
箱座壁厚度δ =004×225+3=12mm
a为蜗轮蜗杆中心距 取δ=12mm
箱盖壁厚度δ1 =085×12=10mm
取δ1=10mm
机座凸缘厚度b b=15δ=15×12=18mm b=18mm
机盖凸缘厚度b1 b1=15δ1=15×10=15mm b1=18mm
机盖凸缘厚度P P=25δ=25×12=30mm P=30mm
地脚螺钉直径dØ dØ==20mm dØ=20mm
地脚螺钉直径d`Ø d`Ø==20mm d`Ø==20mm
地脚沉头座直径D0 D0==48mm D0==48mm
地脚螺钉数目n 取n=4个 取n=4
底脚凸缘尺寸（扳手空间） L1=32mm L1=32mm
L2=30mm L2=30mm
轴承旁连接螺栓直径d1 d1= 16mm d1=16mm
轴承旁连接螺栓通孔直径d`1 d`1=175 d`1=175
轴承旁连接螺栓沉头座直径D0 D0=32mm D0=32mm
剖分面凸缘尺寸（扳手空间） C1=24mm C1=24mm
C2=20mm C2=20mm
上下箱连接螺栓直径d2 d2 =12mm d2=12mm
上下箱连接螺栓通孔直径d`2 d`2=135mm d`2=135mm
上下箱连接螺栓沉头座直径 D0=26mm D0=26mm
箱缘尺寸（扳手空间） C1=20mm C1=20mm
C2=16mm C2=16mm
轴承盖螺钉直径和数目n,d3 n=4, d3=10mm n=4
d3=10mm
检查孔盖螺钉直径d4 d4=04d=8mm d4=8mm
圆锥定位销直径d5 d5= 08 d2=9mm d5=9mm
减速器中心高H H=340mm H=340mm
轴承旁凸台半径R R=C2=16mm R1=16mm
轴承旁凸台高度h 由低速级轴承座外径确定，以便于扳手 *** 作为准。 取50mm
轴承端盖外径D2 D2=轴承孔直径+(5~55) d3 取D2=180mm
箱体外壁至轴承座端面距离K K= C1+ C2+(8~10)=44mm K=54mm
轴承旁连接螺栓的距离S 以Md1螺栓和Md3螺钉互不干涉为准尽量靠近一般取S=D2 S=180
蜗轮轴承座长度（箱体内壁至轴承座外端面的距离） L1=K+δ=56mm L1=56mm
蜗轮外圆与箱体内壁之间的距离 =15mm
取 =15mm
蜗轮端面与箱体内壁之间的距离 =12mm
取 =12mm
机盖、机座肋厚m1,m m1=085δ1=85mm, m=085δ=10mm m1=85mm, m=10mm
以下尺寸以参考文献《机械设计、机械设计基础课程设计》 王昆等主编 高等教育出版社 1995年表6-1为依据
蜗杆顶圆与箱座内壁的距离 =40mm
轴承端面至箱体内壁的距离 =4mm
箱底的厚度 20mm
轴承盖凸缘厚度 e=12 d3=12mm 箱盖高度 220mm 箱盖长度
（不包括凸台） 440mm
蜗杆中心线与箱底的距离 115mm 箱座的长度
（不包括凸台） 444mm 装蜗杆轴部分的长度 460mm
箱体宽度
（不包括凸台） 180mm 箱底座宽度 304mm 蜗杆轴承座孔外伸长度 8mm
蜗杆轴承座长度 81mm 蜗杆轴承座内端面与箱体内壁距离 61mm
九、减速器其他零件的选择
经箱体、蜗杆与蜗轮、蜗轮轴以及标准键、轴承、密封圈、挡油盘、联轴器、定位销的组合设计，经校核确定以下零件：
表9-1键 单位：mm
安装位置 类型 b（h9） h（h11） L9（h14）
蜗杆轴、联轴器以及电动机联接处 GB1096-90
键10×70 10 8 70
蜗轮与蜗轮轴联接处 GB1096-90
键25×110 25 14 110
蜗轮轴、联轴器及传动滚筒联接处 GB1096-90
键20×110 20 12 110
表9-2圆锥滚动轴承 单位：mm
安装位置 轴承型号 外 形 尺 寸
d D T B C
蜗 杆 GB297-84
7312（30312） 60 130 335 31 26
蜗轮轴 GB/T297-94
30216 80 140 2825 26 22
表9-3密封圈（GB98771-88） 单位：mm
安装位置 类型 轴径d 基本外径D 基本宽度
蜗杆 B55×80×8 55 80 8
蜗轮轴 B75×100×10 75 100 10
表9-4d簧垫圈（GB93-87）
安装位置 类型 内径d 宽度（厚度） 材料为65Mn，表面氧化的标准d簧垫圈
轴承旁连接螺栓 GB93-87-16 16 4
上下箱联接螺栓 GB93-87-12 12 3
表9-5挡油盘
参考文献《机械设计课程设计》（修订版） 鄂中凯，王金等主编 东北工学院出版社 1992年第132页表28-7
安装位置 外径 厚度 边缘厚度 材料
蜗杆 129mm 12mm 9mm Q235
定位销为GB117-86 销8×38 材料为45钢
十、减速器附件的选择
以下数据均以参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社的P106-P118
表10-1视孔盖（Q235） 单位mm
A A1 A。 B1 B B0 d4 h
150 190 170 150 100 125 M 8 15
表10-2吊耳 单位mm
箱盖吊耳 d R e b
42 42 42 20
箱座吊耳 B H h
b
36 192 96 9 24
表10-3起重螺栓 单位mm
d D L S d1
C d2 h
M16 35 62 27 16 32 8 4 2 2 22 6
表10-4通气器 单位mm
D d1 d2 d3 d 4 D a b s
M18×15 M33×15 8 3 16 40 12 7 22
C h h1 D1 R k e f
16 40 8 254 40 6 2 2
表10-5轴承盖（HT150） 单位mm
安 装
位 置 d3 D d 0 D0 D2 e e1 m D4 D5 D6 b1 d1
蜗杆 10 130 11 155 180 12 13 355 120 125 127 8 80
蜗轮轴 10 140 11 165 190 12 13 20 130 135 137 10 100
表10-6油标尺 单位mm
d1 d2 d3 h a b c D D1
M16 4 16 6 35 12 8 5 26 22
表10-7油塞（工业用革） 单位mm
d D e L l a s d1 H
M1×15 26 196 23 12 3 17 17 2
十一、减速器的润滑
减速器内部的传动零件和轴承都需要有良好的润滑，这样不仅可以减小摩擦损失，提高传动效率，还可以防止锈蚀、降低噪声。
本减速器采用蜗杆下置式，所以蜗杆采用浸油润滑，蜗杆浸油深度h大于等于1个螺牙高，但不高于蜗杆轴轴承最低滚动中心。
蜗轮轴承采用刮板润滑。
蜗杆轴承采用脂润滑，为防止箱内的润滑油进入轴承而使润滑脂稀释而流走，常在轴承内侧加挡油盘。
1、《机械设计课程设计》（修订版） 鄂中凯，王金等主编 东北工学院出版社 1992年
2、《机械设计 第四版》 邱宣怀主编 高等教育出版社出版 1996年
3、《机械设计、机械设计基础课程设计》 王昆等主编 高等教育出版社 1995年
4、《机械设计课程设计图册》（第三版） 龚桂义主编 高等教育出版社 1987年
5、《机械设计课程设计指导书》（第二版） 龚桂义主编 高等教育出版社 1989年
6、简明机械设计手册（第二版） 唐金松主编 上海科学技术出版社 2000年
《机械设计课程设计》 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社 1993年
《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社1989
《机械设计 第四版》 邱宣怀主编 高等教育出版社出版 1996年您好！绞车控制上都有保护的，
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1、防止过卷装置
2、防止过速装置
3、提升机的过负荷保护
4、限速装置
5、深度指示器失效保护装置
6、闸瓦间隙保护及碟簧疲劳示警
7、松绳保护
8、满仓保护装置
9、减速功能保护
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安全回路闭锁了提升机（绞车）的运行条件，只有当外部设备运行正常，具备开车条件后，才允许提升机（绞车）运行；安全回路闭锁了提升机（绞车）的全部故障保护信号，重故障一旦发生，提升机（绞车）立即进行紧急制动；对于提升系统出现的轻故障，允许完成本次提升，待排除故障后，提升机（绞车）方可继续运行。连锁和保护的基本项目符合JB4263-86、JB/T67542-93中的相关要求。
完善的综合后备保护功能
1）、利用双路光电编码器实现对提升机（绞车）的运行速度及位置的数字化检测和控制，提高系统控制精度以及可靠性，另外利用测速发电机来检测其速度，具有软硬件双重保护。
2）、安全回路双冗余，至少有一路软件安全回路，一路硬件安全回路。
3）、双PLC控制，一用一检测，当主PLC控制器出现故障，副PLC检测断开安全回路。可转换为故障开车。
4）、自动发送位置信号，如减速、停车、过卷信号等，重要的点如减速、过卷信号有软件送出和硬件送出两路共同起作用。
5）、有深度指示器失效保护、运行方向错误保护、松绳保护、闸间保护、限速保护、上下过卷保护、油温、油压、油堵等保护。
154上位监控功能（工控机由用户订设备时提出选配）
通过触摸屏与PLC之间的通讯实现监控目的。上位监控具备提升信号种类显示、参数设定、提升机（绞车）运行过程及事故过程显示及记录、数据存储及查询等功能，为提升机（绞车）故障原因及动态过程分析提供依据。若配有工控机，调试期间可在显示器上以梯形图形式显示PLC控制程序并监控各逻辑回路动作情况，调试及检修非常方便。
上位监控系统具有多幅静态和动态画面，为司机 *** 作、观察提升机（绞车）运行过程带来方便，也为维护调试人员提供相关数据，使维护调试人员更快捷、准确解决问题所在。
更多问题，百度《鹤壁绞车销售中心》联系客服，了解更多详情！hebijc凿井绞车主要用于煤矿、金属矿及非金属矿竖井井筒掘进时悬吊吊盘、水泵、水管、注浆管、风筒等掘进设备和张紧稳绳。绞车主要用于更换提升机两个罐笼间连接的尾绳；且以换扁绳佳，也可做竖井绞车用，其性能与竖井相同。凿井绞车具有提吊能力强、容绳量大、运转平稳等优点。
凿井绞车主要用于煤矿、金属矿、非金属矿竖井的井筒掘进工程中悬吊吊盘、水泵、风筒，压缩空气筒、注浆管等掘进设备的紧张稳绳，也可作其他井下和地面起吊重物使用。
凿井绞车的润滑
1、减速器采用冬用HL-20齿轮油或HG-24饱和气缸油润滑，其油面应保证蜗杆全部浸入油中。减速器使用一年换一次油。2、主轴轴承及减速器输出轴端的轴承应定期更换或补充4号钙基润滑脂，两年换一次油。3、在每次开车前应给开式齿轮加注润滑油。4、其余需要润滑部位应在每次开车前加油润滑，特别是减速器输出轴上两个齿轮间的止推环和活动齿轮的轴套应加注润滑油。
凿井绞车的调整
绞车安装好后，进行检查和调整。1、开式齿轮传动，齿侧间隙为042毫米，其接触面积沿齿高不小于百分之40，延齿长不小于百分之50。2、检查工作制动器各传动系统是否灵活可靠，并调整松闸时闸瓦与制动轮间间隙不大于07-08mm。3、检查中煤制动器各传动系统是否灵活可靠，并调整松闸时闸瓦与制动轮间间隙不大于15mm。4、检查工作制动器和制动器的控制电器与主电机是否联锁，即启动主电机工作制动器松闸，停止主电机则工作制动器制动，且只有制动器松闸才能启动主电机。
凿井绞车的试运转
绞车安装完毕经检查和调整确认无误后可对各润滑部位加油润滑，进行空载试运转，缠绕后进行负荷运转，逐渐加载至额定负荷。在标准电压下，电流不超过额定值，电机、减速器以及其它部位均不发热。
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