相关参数的获取方法

浅层地温能开发利用相关参数主要是通过钻探、物探、实验、测试、计算及理论模拟等方法获得。

设计地源热泵系统地下换热器需要掌握地下岩土体的热物理性质参数。如果热物理性质参数不准确，则设计的系统可能达不到负荷需要。同时，也可能使地下换热器规模偏大，从而加大初投资，因此参数的测量方法对于获取正确的参数至关重要。

岩石和土壤的热物理性质测试基本有两种方法，一种为岩土标本的室内测定，即传统的方法，另一种为现场原位测试。室内测定，首先根据钻孔取出的样本特征确定钻孔周围的地质构成，再通过室内仪器测定确定导热系数。然而由于地质条件的复杂性，即使同一种岩石成分，其热物理性质参数值范围也比较大。不同地层地质条件下的岩土导热系数可相差近10倍，从而导致计算得到的地下换热器的埋管长度也相差较大，使得地源热泵系统的经济性受到影响。另外，不同的成井工艺、材料及埋管方式对换热都有影响。现场的原位测试，是在现场利用换热孔(坑)直接测量岩土体的热响应，能较准确地得到地下岩土的综合热物理性质。

(一)样品(标本)采样原则

由于岩土都存在不均匀性，所以除了在标本采集时尽量均匀布置外，还要对标本测定结果进行数理统计，求取不同岩性代表性较强的特征值。测试原理是通过对原状样品加热，测量其温度变化，来求取两者之间的因果关系。

(二)岩土原位测试原理

根据线源热传输理论设计的现场换热测试是一种热响应试验，它一般利用实际换热孔构成一个恒热流加载测温装置，通过测试仪器，对测试孔进行一定时间的连续加热，测量并记录岩土体温度变化，获得岩土综合热物理性质参数及岩土初始平均温度，也可称为现场换热试验或原位热响应试验。广义的热响应试验是在对被测物体加热过程中，观测其温度变化的试验方法。

(三)抽水/回灌试验相关参数获取

静水位、动水位、出水量为抽灌试验实测值，其他参数由计算或数值模拟获得。抽水、回灌试验相关参数计算方法:

浅层地温能资源评价

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式中:K———渗透系数(m/d);

Q———出水量(m3/d);

S———水位降深(m);

M———承压水含水层的厚度(m);

R———抽水井过滤器的半径(m);

r———影响半径(m)。

(四)现场换热测试相关参数的确定

1现场换热测试技术要求

2005年11月30日，中华人民共和国建设部发布了国家标准《地源热泵系统工程技术规范》(GB50366－2005)(以下简称《规范》)。为了使《规范》更加完善合理，统一规范岩土热响应试验方法，正确指导地埋管地源热泵系统的设计和应用，2009年，中华人民共和国住房和城乡建设部组织相关单位对该《规范》进行局部修订，并于2009年3月批准了对该规范的局部修订(自2009年6月1日起实施)。局部修订部分指出了在什么情况下必须要进行热响应试验，规定了热响应试验的方法和测试结果的用途。目前，测试方法技术的规定需参照该《规范》附录C的要求，以下为附录C的部分内容。

附录C 岩土热响应试验(新增)

C1一般规定

C11工程场地状况及浅层地热能资源条件是能否应用地源热泵系统的前提。地源热泵系统方案设计之前，应根据实地勘察情况，选择测试孔的位置及测试孔的数量，确定钻孔、成孔工艺及测试方案。如果在打孔区域内，由于设计需要，存在有成孔方案或成孔工艺不同，应各选出一孔作为测试孔分别进行测试;此外，对于地埋管换热器埋设面积较大，或地埋管换热器埋设区域较为分散，或场区地质条件差异性大的情况，应根据设计和施工的要求划分区域，分别设置测试孔，相应增加测试孔的数量，进行岩土热物性参数的测试。

C12通过对岩土层分布、各层岩土土质以及地下水情况的掌握，为热泵系统的设计方案遴选提供依据。钻孔地质综合柱状图是指通过现场钻孔勘察，并综合场区已知水文地质条件，绘制钻孔揭露的岩土柱状分布图，获取地下岩土不同深度的岩性结构。

C14作为热源热泵系统设计的指导性文件，报告内容应明晰准确。

参考标准是指在岩土热响应试验的进行过程中(含测试孔的施工)，所遵循的国家或地方相关标准。

由于钻孔单位延米换热量是在特定测试工况下得到的数据，受工况条件影响很大，不能直接用于地埋管地源热泵系统的设计。因此该数值仅可用于设计参考。

报告中应明确指出，由于地热结构的复杂性和差异性，测试结果只能代表项目所在地岩土热物性参数，只有在相同岩土条件下，才能类比作为参考使用，而不能片面地认为测试所得结果即为该区域或该地区的岩土热物性参数。

C15测试现场应提供满足测试仪器所需的、稳定的电源。对于输入电压受外界影响有波动的，电压波动的偏差不应超过5%;测试现场应为测试仪器提供有效的防雨、防雷电等安全防护措施。

C16先连接水管和地埋管换热器等外部非用电的设备，在检查完外部设备连接无误后，最后再将动力电连接到测试仪器上，以保证施工人员和现场的安全。

C2测试仪表

C23对测试仪器仪表的选择，在选择高精度等级的元器件同时，应选择抗干扰能力强，在长时间连续测量情况下仍能保证测量精度的元器件。

C3岩土热响应试验方法

C31测试仪器的摆放应尽可能地靠近测试孔，摆放地点应平整，便于有关人员进行 *** 作，同时减少水平连接管段的长度以及连接过程中的弯头、变径，减少传热损失。

在测试现场，应搭设防护措施，防止测试设备受日晒雨淋的影响，造成测试元件的损坏，影响测试结果。

岩土热物性参数作为一种热物理性质，无论对其进行放热还是取热试验，其数据处理过程基本相同。因此本规范中只要求采用向岩土施加一定加热功率的方式，来进行热响应试验。

现有的主要计算方法，是利用反算法推导出岩土热物性参数。其方法是:从计算机中取出试验测试结果，将其与软件模拟的结果进行对比，使得方差和 取得最小值时，通过传热模型调整后的热物性参数即是所求结果。其中，Tcal，i为第i时刻由模型计算出的埋管内流体的平均温度;Texp，i为第i时刻实际测量的埋管中流体的平均温度;N为试验测量的数据的组数。也可将试验数据直接输入专业的地源热泵岩土热物性测试软件，通过计算分析得到当地岩土的热物性参数。

以下给出一种适用于单U形竖直地埋管换热器的分析方法，以供参考。

地埋管换热器与周围岩土的换热可分为钻孔内传热过程和钻孔外传热过程。相比钻孔外，钻孔内的几何尺寸和热容量均很小，可以很快达到一个温度变化相对比较平稳的阶段，因此埋管与钻孔内的换热过程可近似为稳态换热过程。埋管中循环介质温度沿流程不断变化，循环介质平均温度可认为是埋管出入口温度的平均值。钻孔外可视为无限大空间，地下岩土的初始温度均匀，其传热过程可认为是线热源或柱热源在无限大介质中的非稳态传热过程。在定加热功率的条件下:

1钻孔内传热过程及热阻

钻孔内两根埋管单位长度的热流密度分别为q1和q2，根据线性叠加原理有:

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式中:Tf1，Tf2———分别为两根埋管内流体温度(℃);

Tb———钻孔壁温度(℃);

R1，R2———分别看作是两根管子独立存在时与钻孔壁之间的热阻(m·K/W);

R12———两根管子之间的热阻(m·K/W)。

在工程中可以近似认为两根管子是对称分布在钻孔内部的，其中心距为D，因此有:

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其中埋管管壁的导热热阻Rp和管壁与循环介质对流换热热阻Rf分别为:

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式中:di———埋管内径(m);

do———埋管外径(m);

db———钻孔直径(m);

λp———埋管管壁导热系数(W/(m·K));

λb———钻孔回填材料导热系数(W/(m·K));

λs———埋管周围岩土的导热系数(W/(m·K));

K———循环介质与U形管内壁的对流换热系数(W/(m2·K))。

取ql为单位长度埋管释放的热流量，根据假设有:q1=q2=ql/2，Tf1=Tf2=Tf，则式(9)可表示为:

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由式(10)～(13)可推得钻孔内传热热阻Rb为

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2钻孔外传热过程及热阻

当钻孔外传热视为以钻孔壁为柱面热源的无限大介质中的非稳态热传导时，其传热控制议程、初始条件和边界条件分别为

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式中:cs———埋管周围岩土的平均比热容(J/(kg·℃));

T———孔周围岩土温度(℃);

Tff———无穷远处土壤温度(℃);

ρs———岩土周围岩土的平均密度(kg/m3);

t———时间(s)。

由上述方程可求得t时刻钻孔周围土壤的温度分布。其公式非常复杂，求值十分困难，需要采取近似计算。

当加热时间较短时，柱热源和线热源模型的计算结果有显著差别;而当加热时间较长时，两模型计算结果的相对误差逐渐减小，而且时间越长差别越小。一般国内外通过实验推导钻孔传热性能及热物性所采用的普遍模型是线热源模型的结论，当时间较长时，线热源模型的钻孔壁温度为:

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式中:

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由式(13)和式(19)可以导出τ时刻循环介质平均温度，为

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式(14)和式(20)构成了埋管内循环介质与周围岩土的换热方程。式(20)有两个未知参数，周围岩土导热系数λs和容积比热容ρscs，利用该式可以求得上述两个未知参数。

C32测试孔的深度相比实际的用孔过大或过小都不足以反映真实的岩土热物性参数;如果测试孔与实际的用孔相差过大，应当按照实际用孔的要求，制作测试孔;或将制成的实际用孔作为测试孔进行测试。

C33通过近年来对多个岩土热响应试验的总结，由于地质条件的差异性以及测试孔的成孔工艺不同、深度不一，测试孔恢复至岩土初始温度时所需时间也不一致，通常在48h后测试埋管的状态基本稳定;但对于采用水泥基料作为回填材料的，由于水泥在失水的过程中会出现缓慢的放热，因此对于使用水泥基料作为回填材料的测试孔，测试孔应放置足够的时间(宜为10d以上)，以保证测试孔内岩土温度恢复至与周围岩土初始平均温度一致;此外，测试孔成孔完毕后，要求将测试孔放置48h以上，也是为了使回填料在钻孔内充分地沉淀密实。

C34随着岩土深度以及岩土性质的不同，各个深度的岩土初始温度也会有所不同。待钻孔结束，钻孔内岩土温度恢复至岩土初始温度后，可采用在钻孔内不同深度分别埋设温度传感器(如铂电阻温度探头)或向测试孔内注满水的PE管中，插入温度传感器的方法获得岩土初始的温度分布。

C35岩土热响应试验是一个对岩土缓慢加热直至达到传热平衡的测试过程，因此需要有足够的时间来保证这一过程的充分进行。在试验过程中，如果要改变加热功率，则需要停止试验，待测试孔内温度恢复至与岩土的初始平均温度一致时，才能再进行岩土热响应试验。

对于采用加热功率的测试，加热功率大小的设定，应使换热流体与岩土保持一定的温差，在地埋管换热器的出口温度稳定后，其温度宜高于岩土初始平均温度5℃以上。如果不能保持一定的温差，试验过程就会变得缓慢，影响试验结果，不利于计算导出岩土热物性参数。

地埋管换热器出口温度稳定，是指在不少于12h的时间内，其温度的波动小于1℃。

C36为有效测试项目所在地岩土热物性参数，应在测试开始前，对流量进行合理化设置:地埋管换热器内流速应能保证流体始终处于紊流状态，流速的大小可视管径、测试现场情况进行设定，但不应低于02m/s。

2平均热导率的确定

在平均导热系数确定的简化分析模型中引进如下假设:①钻孔周围是均匀的(模拟所需是平均参数);②埋管与周围岩土的换热可认为是钻孔中心的一根线热源与周围岩土进行换热，沿长度方向的传热量忽略不计;③埋管与周围岩土的换热强度维持不变(可以通过控制加热功率实现)。

根据上述假设，由换热器与其周围岩土体换热的换热方程可确定管内流体平均温度与深层岩土体的初始温度之间的关系可表达为

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式中:

db———钻孔直径(m);

Cs———岩土体的比热容(J/(kg·℃));

Ks———周围岩土的导热系数(W/(m·℃));

ql———单位长度线热源热流强度(W/m);

R0———单位长度钻孔内的总热阻(℃/W);

Tf———埋管内流体平均温度(℃);

Tff———无穷远处岩土体温度(℃);

ρs———岩土体的密度(kg/m3);

t———时间(s)。

在以上简化模型中有三个未知参数Ks，R0和ρsCs。其中ρsCs可以通过土样分析测试及选取经验数据进行加权平均计算而得，ks和R0可以利用传热反演求解结合最优化方法同时确定。根据换热量现场测试，测量回路中水的温度及其所对应的时间，根据已知的数据反推钻孔周围岩土体的导热系数Ks和钻孔内热阻R0。将通过传热模型得到的流体的平均温度与实际测量的结果进行对比，通过调整传热模型中周围岩土体的导热系数和钻孔内热阻，当计算得到的结果与实测的结果误差最小时，对应的导热系数值即是所求的结果。

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下面是中达咨询给大家带来关于邻室传热及对户内系统影响的研究，以供参考。

邻室传热及对户内系统影响的研究_碧森尤信_建筑设计_建筑中文网以对邻室传热进行的实验研究为基础，并将家具蓄放热因素引入邻室传热分析，给出了可用于工程计算的不同情况下的推荐邻室传热温差值。同时在此基础上分析了邻室传热负荷对户内采暖水系统的影响，得出了邻室传热负荷可以不参与户内采暖系统水力计算的结论。此研究获得的推荐数据及分析结论已得到大规模工程实践的验证。

1、问题的提出

与以往不具备分室温度可调的传统采暖系统不同，计量供热系统为热消费者提供了独立控制室温和热消费量的可能性。然而热不同于电，亦不同于水，各户独立的控制对它户基本无影响，热是可以传递的，某户处身的独立行为调节势必对他人产生影响，这种影响具体体现在：由于行为调节，某户可能将其室内温度保持在某个较低水平，而引起它户与之相邻的房间采暖设计热负荷加大，我们将这种现象称为邻室传热。邻室传热是通过分户隔墙及楼板发生的，本文将就邻室传热负荷的确定及对户内采暖管道系统的影响进行讨论。

2、邻室传热负荷的计算方法

21、邻室传热温差Δt1的分析计算：

我们知道邻室传热发生在户间相邻的楼板与分户隔墙，其传热量可表达为：

（1）

式中：Ki、Fi----第i个传热面的传热系数，W/（m2-℃）和传热面积，m2；

n----邻室传热面的总个数；

Δt1----邻室传热温差，℃；

tn----室内设定温度，℃；

tnx----不采暖房间的平衡温度，℃；

式（1）中，Δt1的确定是求解的Qt关键，以下就Δt1的取值进行分析：

211、分析依据的条件

2111、建筑物围护结构的传热系数取值按"二步节能"[1]要求。

2112、分析选取的"不采暖"房间被采暖房间相邻，且"不采暖"房间除邻室传热外无热量来源。

2113、采暖房间的室内设计温度tn=18℃，计算用室外温度tw=-9℃，冬季采暖室外平均温度tw=-15℃。

212、"不采暖"房间在建筑物中的位置描述

2121、北向中间层、中间位置，特点是：仅有一面北向外围护结构，与之相邻的邻户房间也仅且面北向外围护结构，且外围护结构特征完全一致。（邻室传热面：楼板+楼板+分户墙）。

2122、南向中间层、中间位置，特点与①相同。（邻室传热面：楼板+楼板+分户墙）。

2123、北向角房间，中间位置，特点：有两面外围护结构（北、西），与之相邻的邻户房间也具有两面外围护结构（北、西），且外围护结构特征完全一致。（邻室传热面：楼板+楼板）。

2124、北向角房间，位于顶层，其余同③，但传热面只有一个楼板。

213、典型房间的综合热特性β：

图1a、b、c为南、北及角部三个典型房间平面，其中围护结构传热系数分别为：外墙KW=106W/(m2-K)，外窗（双层）KS=27W/(m2-K)，外窗（单层Kd=47W/(m2-K)，屋顶KR=07W/(m2-K)。根据以上数据，分别计算北向中间层、南向中间层、北向顶层、南向顶层、角房间中间层及角房间顶层各房间的实际热负荷（基准热负荷，不计邻室传热），计算过程略，计算结果见表1。根据表中计算结果，利用公式Q=β-（tn-tW），求β。β值即为典型房间的综合热属性，同样列于表1。其物理意义是，计算房间在室内外温差为1℃时的热负荷值，单位为W/℃。

215、实测结果的对比：上表所列的第①种情况与天津市龙潭小区节能示范工程中的2单元501室相近。19991217～200021市房产研究所对2单元501室进行了测试，测试是在锁闭阀全关、无人居住的情况下进行的。

216、实际情况下的邻室传热温差Δt1、tnx：

2161、由表4可知，理论计算与实测结果存在一定偏差，平均为15%，而且均为实测室温高于理论计算值，产生这一现象的原因是理论计算是按稳定传热模型进行的，而实际热过程是非稳态，建筑砌体的蓄放热水作用（南向房间尤为明显）使室内平衡温度tnx向高于按稳态传热理论计算的tnx值的方向漂移。

2162、前述对室内温度的计算与实测均地在极端情况下进行的，即：户内散热器流量为零，室内无家具，无人居住。但在实际计量供热的情况下，产生这种情况的概率很小，一般情况是：存在行为调节，但最大幅度莫过于早上上班前，将散热器恒温阀设置在较低水平，晚上下班后将其恢复至正常水平，是一种周期行为。而且相对于某个房间温度而言，建筑砌体、家具处于周期性的蓄放热过程中，而且在室内维持正常温度时间，房间的家具、砌体均处于蓄热状态。考虑以上因素的计算tnx的热平衡方程为式（3），而不是式（2）。

（3）

上式中，除Q′S、Qf外，其余符号意义均同前，Q′S-散热器在温控阀低档设定值的散热量，据文献[2]中表2-18的实测数据，当散热器的相对流量为10%时，其相对散热量最低为36%，此处取Q′S=30%-QS，QS为同一组散热器在相对流量100%时的散热量，其数值应等于室内为室温tn时的房间热负荷，即：

Q′S=03QS=03β(tn-tw)W（4）

式（3）中的Qf表示家具散热量，其含义是：当室温低于设计状态值tn时，室内家具必然产生向房间的散热，而且这种散热过程是非稳态的。有关Qf值的计算既无理论方法，亦为实测数据。这里尝试做一简单讨论，首先引用家具充满系数α，α=Vf/VR。Vf为家具体积，VR为房间体积，在讨论中家具的概念为"当量家具"即，所有真正含义上的家具，如桌、椅、床、柜等，以及纸制品、纺织品均视为家具。家具的体积，也不是通常意义上的空间体积，而将其视为单质实体（实心体），具有某个密度和某个比热，本分析中，取"当量家具"的密度为300kg/m3，比热为2000J/（kg-K）。

①室外计算温度tW的变化对Δt1的影响较有规律，为38%～40%之间，考虑tW=-9℃发生的频率较低，Δt1可取以应于tW=-15℃和tW=-9℃的中间值。②以南向房间为基准，朝向对Δt1的影响达30%。③以中间层为基准，房间位置对Δt1的影响达45%。④以非角房间为基准，同一层、非角房间与角房间的Δt1差别可达50%。

综上，可以有这样的认识：邻室传热温差Δt1不应取一个固定数值，而应是一个取值范围，Δt1的具体取值必须考虑计算房间在建筑中的具体位置。

22、邻室传热负荷的计算及分析

以下根据表4与表5中的Δt1值（Δt1取对应于tW=-9℃和tW=-15℃时的算术平均值）分别计算"（2）"中的列四种位置时典型房间的邻室传热负荷以及所占基准热负荷的比例，负荷计算依据式（1）进行，所采用的各基础数据同前述，在此不再一一列出。

（1）表示极端情况时的数值。

（2）表示实际计量供热时的数值。

由列于表6的计算结果，可以注意下面几个特点：①极端情况时的邻室传热量最多达到基础热负荷的65%以上，相当可观；②对于实际计量供暖工程，即无论何种行为调节，均保证散热器有最低流量，且房间均有人居住、有家具的情况下，邻室传热量较极端情况减少了55%以上，占基冷热负荷的比例也由最高65%降到了最高30%以下；③不同于以往的理解，不是顶层和角房间的邻室传热比例大，而是中间层非角房间的邻室传热比例大，其实深入分析可知，这生这一现象的原因是，角房间（中间层时）只有两个邻室传热面，而顶层角房间仅有一个邻室传热面，而且角房间，特别是顶层角房间的自向基准热负荷值较大。

23、基于分析确定的Δt1值和邻室传热"可能性"系数N：

231、关于Δt1值的建议

Δt1的确定应该以实际计量供热的情况考虑，而不应以极端情况为依据，在此前提下并结合表6，建议Δt1的取值范围为Δt1=2～6℃，具体数值应根据计算房间的位置确定。

232、邻室传热可能性系数N

邻室传热量计算公式中的n，指的是可能发生邻室传热的传热面个数，在实际住宅建筑中，一般当房间处在中间层非端部位置n=3（两个楼板，一面分户墙），处在中间层端部和顶层非端部位置时n=2（或为两个楼板，或为一个楼板和一面分户墙），处在顶层端部位时n=1（仅有一个楼板）。但是可能发生不等于一定发生，而且n越大，各传热面同时发生邻室传热的可能性就越小。例如即便是在相对安装率不高的"八大片"补建供热工程中也很少出现上、下和旁边三个房间均不采暖的情况，因此根据工程统计和分析，引入了邻室传热可能性系数或曰邻室传热概率系数N。根据表6中Q1（2）/Q数据，并结合"八大片工程"的效果反馈，采逆推的方法，得到N的建议取值：即，n=3时，取N=06；n=2时，取N=07；n=1时，取N=08。

特别NQ1（2）/Q值与天津市"补建集中供热工程室内系统施工图设计的方案意见"中推荐的数据基本吻合，该意见建议："考虑补建工程多为旧住宅，同时注意到计量供热时存在恶毒邻室传热问题，因此在参考原建筑图纸或依据建筑现状进行热负荷计算时，宜进行如下修正：①顶层及顶层相邻的房间计算热负荷应乘以12。②其余各房间的计算热负荷应第以115。（注：这里所指的计算热负荷，为按有关规范及手册计算所得的总热负荷。）该建议提出的两个数据，12、115，是本研究中间研究结论的应用，但考虑到了旧建筑屋顶保温现状不好的情况。"

依据这一规定设计的天津市补建供热系统（其系统形式与新建住宅计量供热系统形式完全相同），经过一个采暖季的运行实践证明，相关数据的取值是合理的。

3、邻室传热对户内采暖水系统的影响：

邻室传热导致房间实际计算热负荷增加，其对户内系统的影响体现在两个方面：①散热器散热面积应有所增加。②管道系统流量加大，或户内系统计算温差增加。关于①很好理解，因为补偿邻室传热增加热负荷，必然增加散热器面积，而关于②有两种观点，一种认为户内管道系统的计算应以基准热负荷为依据，不超高频入邻室传热量。另一种认为户内管道系统应以计入邻室传热后的热负荷为依据进行计算。两种观点的本质区别在于，采用第一种观点计算户内管道系统，管径规格较小。但当发生邻室传热时，户内系统的供回水温差，或某组散热器的进出水温差会有所加大，而采用第二种观点，户内系统管径规格有所增加，但发生邻室传热时，户内系统的供回水温差不会超过设计温差。因为邻室传热并非必然事件，而是或然事件，也就是说可能发生，也可能不发生，而我们不希望为了一种不确定的热负荷附加而去加大户内管道系统的规格，同时也不希望在邻室传热产生时，因为没有按照有邻室传热的热负荷计算管道系统的规格，而导致散热器散热量不足。所以需要一个判定准则，即，在何种情况下管道系统计算可以不超高频入邻室传热附加，在何种情况下应计入，以下对这一准则进行讨论，讨论这一准则的基础是，散热器的散热量总是按计入邻室传热负荷考虑的，为Q′S=QR+Q1=（111～118）QS(QR----基准热负荷，W；Q1----邻室传热负荷，W)。对应QS的散热器设计工况水量G′=Q′S/16-Δt。而当按基准热负荷进行户内系统水力计算时，散热器设计工况流量为G=QS/16-Δt。

产生邻室传热时，即希望散热器散热量达Q′S时，散热器流量小于实际所需流量。用相对流量G/G′-100%表示这种差别，并认为因相对流量降低而引起的散热量下降不大于5%Q′S时为工程可接受，为保证分析结果的适用性，选择对水量变化较第三的对流散热器为分析对象，这里引用文献[2]所载对某型号对流散热器的一组测试数据。

当温差为25℃、15℃、10℃时只要相对流量大于80%、70%、60%，就可保证相对散热量大于96%，即实际散热量下降小于5%Q′S。而相对流量G/G′-100%=QS/Q′S-100%=QS/（111～118）-100%=（90～85）%。比照上表，在此相对流量范围内散热量的下降仅有（1%～3%）QS，这样的数据在工程设计中是完全可以接受的，此时散热器的温降仅增加了1%～3%。因此我们在"规程"中规定，邻室传热附加的热负荷不参与户内管道系统的水力计算是合理的。

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