具体 *** 作方法如下
首先，选中要设置的内容
其次，通过开始选项卡段落选项组中的边框按钮，打开边框和底纹对话框
然后，在设置中选择自定义，在宽度种选择1.5磅
最后，通过预览框周围的上边框按钮和下边框按钮，即可完成
基于ANSYS Workbench 均匀受压简支板加筋的优化布置
董达善，魏红梅 (上海海事大学物流工程学院，上海200135)
[摘要]以箱型截面的受压翼缘板作为研究对象，将其简化为四边简支的加筋薄板，利用ANSYS W or kbench
软件对四边简支板进行数值仿真，并利用其特有的专业优化模块Desig n X plor er 对横隔板、纵加筋进行合
第 1 页
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理布局，为大型箱型梁上翼缘板加筋布置提供有效依据。
[关键词]A N SY S Wo rkbench；加筋板；优化设计
[中图分类号]T V 34
[文献标识码]A [文章编号]1673-1409(2010)01-N 096-04
箱型梁是现代重型装备采用较多的结构形式，由于装备的大型化，造成箱型梁的尺寸不断增大，导致箱型梁整体的重量和成本增加。为了减轻整体的重量、降低成本，需要使用薄板，但这又会导致屈曲失稳。为了解决屈曲失稳的问题，人们发明了薄板加筋技术。薄板加筋相当于在加筋处设置了约束边界，从而把板分成一系列小的板，降低了长
第 2 页
宽比，增加了抗屈曲的能力。然而在5钢结构规范6中并没有对加筋的布置作明确的说明。为此，笔者以起重机械金属结构箱型截面的受压翼缘板作为研究对象，将其简化为四边简支的加筋薄板，运用有限元分析及优化方法，对增强板的局部稳定性的加筋布置进行探讨,
图1 无加筋均匀受压四边简支板图
1 无加筋均匀受压四边简支板临界载荷的影响因素
第 3 页
图1所示为无加筋均匀受压四边简支板，根据静
力法[1]求解其临界载荷，设其长度为a，宽度为b，受到均匀压应力作用的四边简支板，其临界载荷为:
(R x )cr =P 2D b 2t m b a +a mb 2=k P 2D b 2t (1)
式中,(R x )cr 为简支板的临界应力,M Pa t 为简支板的
厚度,mm a 为简支板的长度，即为箱型梁横隔板的间
距,m b 为简支板的宽度，即为翼缘板的宽度,m D 为
板的抗曲刚度[2],D =
第 4 页
Et 312(1-L 2)k =m b a +a mb 2为屈曲系数[3]。
由式(1)来看，无加筋均匀受压四边简支板的承载能力主要与简支板的长宽比和厚度有直接的关系。对于给定宽度的薄板，其长宽比的影响可以转化为分析长度a 与临界载荷的关系。因此，以下分析中设b =6m ，直接分析长度和厚度对无加筋均匀受压四边简支板临界载荷的影响。
111 长度的影响
由上述分析看，对于一块单纯的简支板,a 代表其长度,b 代表其宽度。对于整个箱梁来说,b 则指翼缘板的宽度,a 可以看作横隔板之间的距离，其大小关系着横隔板的设置，横向区隔的设置不但影响区隔内翼缘板的长宽
第 5 页
比，还会对纵向筋提供支撑。横隔板的间距过小，造成材料的浪费，且焊接工艺复杂；横隔板间距过大，会降低其临界载荷，不能使母材得到充分的利用。
#96#长江大学学报(自然科学版) 2010年3月第7卷第1期：理工
Journal of Yangtze University (Nat Sci Edit) M ar 12010,Vo l 17N o 11:Sci &Eng
下面以宽度b =6m 的箱型梁翼缘板为例，利用有限元分析长度(横隔板间距)与临界载荷之间的关系，并找出其最佳横隔板间距值。
设a I (5m ,12m)，载荷因子为K ，均匀压力F 0=1@106N ，则失稳临界载荷F =K F 0。考察K 与a 的关系，利用A NSYS Workbench 的优化模块进行仿真，其结果如图2
第 6 页
所示。
图2 临界载荷因子K 与边长a
的关系
图3 临界载荷因子K 与板厚t 的关系图2显示
第 7 页
在板厚度分别为8mm 、10mm 时，边长
a 与临界载荷之间的关系。由图2可见，当厚度分别固
定在t =8m m 、10mm ，宽度为6m ，长度在8~9m 时
临界载荷达到最大。因此，下面的分析取a =9m 。
112 厚度的影响
由式(1)可知，均匀受压四边简支板的承载能
力与其厚度相关，利用AN SYS Workbench 的优化模
块得到两者的关系图，如图3所示。
第 8 页
由图3可知，通过增加板厚可以无限制地提高板
的临界载荷，但这会造成母材的严重浪费，不能充分
发挥母材的价值，因此，在一般箱梁中板厚的使用厚度不超过30mm [1]。为了便于研究，简支板的厚度取
为10m m
。
第 9 页
图4 均匀受压四边简支板的失稳模式2 无加筋的均匀受压四边简支板承载能力理论计算
211 临界载荷有限元求解
用壳单元建立模型，四边简支约束，在两侧分别
加入F 0=1@106
N 的载荷，进行静力仿真分析。再利
用ANSYS 失稳模块进行失稳仿真，其失稳模式如图
4所示。由图4可知，在板失稳后产生2个纵向波、1
个横向波，此时K =0112466，因而可以计算出其临界
第 10 页
载荷F 为:
F =K F 0=112466@105N
失稳应力(R x )cr 有限元:
(R x )cr 有限元=F bt =21078@106N/m 2
#97#第7卷第1期：理工董达善等：基于AN SY S W or kbench 均匀受压简支板加筋的优化布置
212 临界载荷理论计算
根据式(1)，均匀受压四边简支板的临界载荷为:
(R x )cr =k P 2D b 2t =k Et 312(1-L 2)P 2b 2t =k Et 212(1-L 2)P 2b 2
第 11 页
对于此板,k =4,E =211@1011,L =013,b =6m ,t =0101m ，有:
(R x )cr 理论=4@211@1011@0101212(1-0109)@31142
62=211@106N/m 2可见有限元计算值与理论值相近,(R x )cr 有限元U (R x )cr 理论，说明有限元计算可信，因此以下通过有限元计算的方式来进行相关问题的研究。3 均匀受压四边简支板纵加筋的优化布置
均匀受压四边简支板受力是对称的，所以其纵向筋布置应该采取对称的方式。加筋的布置对于提高板的临界载荷有很大的关系，因此将同种高度加筋时，对其个数与分布的关系进行讨论，应用ANSYS Workbench 中专业优化模块Explore 进行优化分析[4]
第 12 页
。
图5 均匀受压加筋简支板的示意图对于给定的简支板进行纵加筋布
置，如图5所示，其长度为9m，宽度
为6m，均匀压力F 0=1@106N,l 为最
边缘筋与板边的距离,n 为加筋个数，则
筋与筋之间的间距为 l =(6-2l)/
(n -1)，其中,n 、h 与l 为未知参数，其
他为已知参数。对于给定已知参数的加
第 13 页
筋板，其临界载荷主要与加筋个数、加
筋间距、加筋高度有关，而加筋高度主要决定加筋的刚柔性，根据钢结构规范中加筋普遍采用刚性筋的方式[5]，在此不作讨论，给定加筋高度h =012m,
只对加筋个数和加筋的布置进行分析。
图6 板边距离与载荷因子之间的关系
以临界载荷最大为优化目标，当到最优目标时l 值用l *表示。由图6可以看出，则当n =1时,l *=3m 时,K max =0142n =2时,l *=2106m ，加筋距离为 l =1188,K max =111
第 14 页
8；当n =3时,l *=115，加筋
距离 l =115m ,K max =1184。由此可见，加筋板的个数影响着纵向筋的分布和整个加筋板的临界载荷,
并且加筋板上纵加筋的个数也影响着临界载荷，所以纵加筋的合理布置对提高加筋板的临界载荷有着很大的影响。
以上分析了加筋板上加1、2、3根筋时的加筋合理布置情况，下面对采用对1~6根筋时的情况进行综合分析。
#98# 长江大学学报(自然科学版)2010年3月
表1 加筋个数与布局的数值关系(a =10m ,b =6m ,t =0101m ,h =012m )加筋个数
最优布置的l 值/m 加筋之间的距离 l /m 载荷
第 15 页
因子1
3-01422
2106118811183
11511511844
1117112221465
01951103108601950183174
对于长为10m 、宽为6m 的加筋板，其加筋最优布局如图8所示。由图可见，在一般的翼缘板中，加筋几乎是均匀布置，加筋距边的距离一般稍稍略大于加筋间距。因此，在一般的工程计算中可以直接
第 16 页
采取等分的形式来满足优化设计要求。
注：图中从下到上分别为加筋个数分别 注：系列1代表最外侧筋距加筋板边缘的距离，系列2代表加筋之间的 为2、3、4、5、6。 距离，临界载荷因子的变化趋势，系列3表示失稳载荷因子。
图7 加筋个数与布局之间的关系图8 板边距离l 、加筋间距 l 与加筋个数
的关系(h =012m)
4 结 语
1)以大型箱型梁上翼缘板为研究对象，设箱型梁的横隔板的设置间距a，翼板宽度为b，那么当a/b =113~115时，区隔内的临界载荷最大，局部稳定性最好。
第 17 页
2)在上翼缘板在设置纵向加筋时，加筋板的分布可以采用均匀布置的形式，一般略增大边缘距离对提高结构稳定性有利。
3)与传统的ANSYS 相比,A NSYS Workbench 的优化方式更加直接简单，有限元仿真与理论计算结果一致，有限元结果真实可信。
[参考文献]
[1]张常伟1加筋薄板承载能力的研究[D]1上海：上海海事大学,20061
[2]陈玮璋1起重机金属结构[M ]1北京：人民交通出版社,19851
[3]梅潇1大型港口机械焊接薄壁结构失效分析研究[D]1上海：同济大学,20081
第 18 页
[4]李兵1ANSYS Workb ench 设计、仿真与优化[M ]1北京：清华大学出版社,20081
[5]GB50017-2003，钢结构设计规范[S]120031
[编辑] 李启栋
#
99#第7卷第1期：理工董达善等：基于AN SY S W or kbench 均匀受压简支板加筋的优化布置
sy stem is fit fo r m onitor ing low rea-l time remote image m onitor,and has the advantages of low cost, w ide coverage of the netw ork and stable perform ance1
Key words:GPRSembedded sy stemw ir
第 19 页
eless transmissionim ag e-mo nitoring
89Finite Element Analysis and Structural Optimization on Wellhead BOP Valve
WANG Ru,ZHEN Wa n-lin(T uh a Oilf ie ld Comp any,Pe tr o China,S hanshan838202)
XU Tao-yua n,H U Xia(Yangtz e Univ er sity,J ingz hou434023)
Abstract:After three-dimensional entity m odeling and finite elem ent analy sis of a double gate BOP valve w as carr ied out by Pro/E and ANSYS seamless co nnectivity techno logy,the stress distributio n of the valve w as obtained,and it pro vides a reference for t
第 20 页
he structural design and size o ptimizatio n of a similar shel-l type parts1
Key words:double g ateBOP valvefinite elementstress analysis
92Behavior of Rectangular CF T Columns with Binding Bars Subjected to Eccentric Loading CAI Jia n,ZHU Chang-ho ng,LIN H ua n-bin(S outh China Univ e rsity of T echnolog y,G uang zh ou510640)
Abstract:T o adopt the constitutive r elationship of rectangular co ncrete filled steel tube(CFT)w ith binding bars,numerical analysis of the bearing capacity of r ectangular CFT stub columns w ith bind-ing bar s subjected to
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eccentric loading was car ried out by using fiber m odel method1T he analy sis re-sults are consistent w ith the ex perim ental ones1The results indicate that the ultimate bearing capacity increases w ith the reduction of spacing and the increm ent of diam eter of binding bar s,N/N u-M/M u curves are mo re interior convex as the tubes are thickened,and mo re outer convex w hile the concrete streng th and the ratio of high to w idth o f the section are higher,the steel y ield streng th has no ev-i dent effect on N/N u-M/M u curves1The m aximum v alue of its ultimate bear ing capacities appears at the direction o f the m ax imum principal axis of inertia,and the position of the mini
第 22 页
mum value is at the direction from A=45b(square section)to A=90b(minimum principal axis of iner tia)1The influences of par am eters on N/N u-M/M u curves of stub columns subjected uniaxial and biax ial eccentric loading are similar1
Key words:rectangular concrete filled steel tube(CFT)stub co lum nbinding barsbear ing capac-i tynumerical analysis m ethod
96Optimization of Simply Supported Stiffened Plate Layout by Uniform Compression Based on ANSYS Workbench
第 23 页
DONG Da-sha n,WEI Hong-me i(S hang hai M aritime A f f air s Univ esity,Sh anghai200135)
Abstract:T his paper used suppressed flange plate for research,pr edig esting it as a quadrilater al sim-ply supported stiffened plate1ANSYS Wo rkbench w as used to simulate quadrilater al simply supported plate,then w e use its special o ptimization m odule called Design Xplorer to dispose transverse baffle plate and leng thw ays stiffened plate log ically1It can pr ovide effectiv e basis for larg e box-type girder upside flang e plate's stiffened co llocation1
Key words:A NSYS Workbenchstiffened
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plateoptim al desig n
100An Experimental Study on Two-way Slabs Reinforced with CFRP Sheets to Subject Uniform Load LI Yua n(Yang tz e Univ er sity,Jing zh ou434023)
LIU Jun(H uang sh i I nstitute of T echnolog y,H uang sh i435002)
Abstract:A ccording to the theor etical study of the tw o-w ay reinforced concrete slabs bonded w ith CFRP(carbon fiber reinforced po lymer)sheets lags behind its practice o bviously,an ex perimental study on m echanical property o f the tw o-way r einfo rced concrete slabs bonded w ith CFRP sheets w as
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#Ö#
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ansys如何加筋加在下面
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张国晋王泽武
大连理工大学化工机械学院大连中国 116024
[摘 要] 针对于平板封头设计厚度过大难题、本文提出在平板封头外侧加筋。以提高封头的抗弯和承载能力。本文基于大型通用有限元软件ANSYS。分别建立了某冷却器平板封头、带矩形加强筋平板封头、带T形加强筋平板封头有限元数值模型。进行了平板封头在加强筋作用下的强度计算、并基于ANSYS优化模块Design OPT编译APDL优化程序对其结构进行参数优化。优化结果表明，相比于平板封头，带T形加强筋平板封头厚度降幅约59%。钢材重量降低约33%。有利于降低制造成本、提高经济效益。
[关键词] 平板封头。加强筋、结构优化、 ANSYS
Structural Design of Flat-plate Head with Stiffening Ribs
Using ANSYS
Zhang Guojin,Wang Zewu
Dalian University of Technology,Dalian,China, 116024
[Abstract ] For solving the difficulty that the design wall thickness of the flat-plate head is too large, the flat-plate head with stiffening ribs was proposed for improving the load-carrying capacity Based on the generalfinite element software named ANSYS, three numericalmodels of a flat-plate head, a flat-plate head with rectangular-shape ribs and a flat-plate head with T-shape ribs were constructed, respectively Strength calculation of the flat-plate head were carried out taking the role of rib into consideration, and an optimization program was also developed for obtaining the optimal structure according to the ANSYS/Design OPT module and APDLlanguage The optimization results showed that the wallthickness of the flat-plate head with T-shape ribs was decreased about 59%than that of the flat-plate head, and the weightof steelwas decreased about33%,which is benefitfor saving the cost
[Keyword] Flat-plate HeadStiffening RibStructure OptimizationANSYS
1 引言
由于平板封头在承受均布内压时，板中产生弯曲应力、相比于球形封头、椭圆形封[1头]蝶形封头等凸形封头，其受力状态最不好，设计板厚最大，浪费材料。 因此使用受限制 。然而。在一些特殊工程结构中、如石油化工、航天航空及海洋工程中、需要在圆柱壳一端ANSYS 加筋板建模，并进行静力分析
SHELL 181 壳单元，设置了板厚。
BEAM 188 梁单元
L型梁，设置截面属性，最后进行偏置。
工作平面切割，使板和梁链接，划分网格后节点就是在一起的。
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