基坑支护应该如何计算它的工程量如何分解工程，即如何分解各分项或子目或子项工程量。

分部工程下面是子分部工程子分部后面在分分项工程

分部工程就是地基与基础 子分部工程就是 土方工程和支护工程

然后土方工程下面就是分项工程 包括土方回填 土方开挖等等

支护工程下面的分项工程 支护桩、锚杆、格构梁等等

根据你们工程采用的工艺来判定 只要你知道 分部下面子分部子分部下面分项 就行了 工程量没啥计算的 根据设计来就行了 设计里面就有 超了的做签证

基坑支护结构作为临时结构，一般的设计有效期为一年或者两年。到期以后主要要检测技术参数是否达标。

基坑支护，是为保证地下结构施工及基坑周边环境的安全，对基坑侧壁及周边环境采用的支挡、加固与保护措施。

中华人民共和国行业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012对基坑支护的定义如下：为保护地下主体结构施工和基坑周边环境的安全，对基坑采用的临时性支挡、加固、保护与地下水控制的措施。

施工方案

1、基础施工前必须进行地质勘探和了解地下管线情况，根据土质情况和基础深度编制专项施工方案。施工方案应与施工现场实际相符，能指导实际施工。其内容包括：放坡要求或支护结构设计、机械类型选择、开挖顺序和分层开挖深度、坡道位置、坑边荷载、车辆进出道路、降水排水措施及监测要求等。对重要的地下管线应采取相应措施。

2、基础施工应进行支护，基坑深度超过5M的对基坑支护结构必须按有关标准进行设计计算，有设计计算书和施工图纸。

3、施工方案必须经企业技术负责人审批，签字盖章后方可实施。

深基坑支护设计工程由于其太多的不确定因素，及其较大的经济效益，使其成为岩土工程的一个热点和难点，设计和施工的许多方法和理论有待于进一步完善。

421　土压力计算中水、土合（分）算的c、φ值选用

在计算深基坑侧向土压力时，如果基坑主动侧存在地下水，在计算主动土压力时有两种处理办法：一种是分别计算主动土压力和水压力，然后再加在一起，计算时用浮重度，称为水、土分算；另一种是用饱和重度，计算土压力，不再另计水压力，称为水、土合算。

目前，对于粉土、砂类地层采用水、土分算已无异议，但对于粘性土，绝大部分同行赞成采用水、土合算。水、土合算和水、土分算的差异如下：

采用水、土合算时，主动土压力为：

采用水、土分算时，主动土压力为：

式中：Ka——主动土压力系数；

γw——水的重度；

γB——土的浮重度；

γ——土的饱和重度。

由于K a=tan2（45－φ/2） ＜1，所以水、土合算的结果总是小于水、土分算结果，这为许多工程人员接受。

从本质上弄清水、土合算与分算的区别以及正确选用c、φ值指标是十分重要的。当水、土分算时，竖向应力为γB h，其实质是土的有效自重应力，为与应力相匹配，应当采用土的有效抗剪强度指标c＇、φ＇值来计算；水、土合算时，竖向应力为γh，γh为总应力，应采用总应力c、φ值指标。这样，分算结果就不一定总是比合算结果大，且更符合实际。如《桂林市西门菜市场主体工程》的粉质粘土层的主动压力计算如下：

取土厚6 m，地下水位深为5 m，地下水位以上土体γ＝18 kN/m 3，地下水位以下为γsat=20 kN/m 3，据土试结果总应力强度指标c=215kPa，φ＝306°。有效应力强度指标：c' ＝265kPa，φ＇＝349°。

在水位以上，据总应力指标计算的主动土压力系数K。为：

Ka=tan2（45－φ/2） =tan2（45-306/2） =0570

桂林岩溶区岩土工程理论与实践

在水位以下，据有效应力指标计算的主动土压力系数Ka为：

K'a＝tan2（45－φ/＇2） = tna2（45-349/2） = 0522

桂林岩溶区岩土工程理论与实践

根据以上参数，其主动土压力计算结果见表41。

（1）用总应力指标c、φ值进行水、土合算：

Ea=E1+E2=169+242=411 kN/m

表41 采用不同指标进行水、土合（分）算的主动土压力（kN/m ）Table 41 Active earth pressure for water and earth pressures together（separately） using different indicators（kN/m）

（2）用总应力指标c、φ值进行水、土分算：

Ea=E1+E2+E3=169+217+5=436 kN/m

（3）用有效应力指标c＇、φ＇ 值进行水、土分算：

Ea=E1+E2+E3=169+113+5=332 kN/m

另外有一点也是值得研究的，我们在实践中可发现，当基坑降（排）水时，计算中如何反映水的作用，当水、土合算采用总应力c、φ指标计算粘性土（尤其是沿海的淤泥、淤泥质土等软土），降水前后，土的天然重度并无太大变化，降水区与非降水区（地下水位以下）土的总应力强度指标c、φ值又没有区别，因为当水、土合算时，其c、φ值一般都是用总应力指标c、φ值，因此，降水前后，水、土合算的主动土压力并不变化。

桂林岩溶区岩土工程理论与实践

式中，降水前后c没什么变化，而c、φ值也一样，所以水、土合算结果在土体降水前后无变化，这显然与实际情况不相符。降水后，尽管还是水、土合算，应采用有效应力指标c＇、φ＇值计算才较符合实际，而不采用传统的总应力指标c、φ值。因为基坑在降水后，其侧向主动土压力要比降水前的主动土压力小。

422　传统土压力计算中的缺陷——对c、φ值的选用

目前，深基坑工程的勘察工作，对深基坑的针对性不太强，这种现象很普遍。如钻孔间距布置过大，数量不足，土样采取数量不够，即使它符合现有的《岩土工程勘察规范》（GB 50021—94）中的有关规定，但如果考虑到深基坑工程的特点，应增加一些工作量，主要是加大钻孔密度和增加土样采取数量，这或许会多投入一些勘察费用，但可能会节省更多的支护费用。另外可能出现的情况是依据原勘察报告设计基坑支护失败，但加大工作量后、则可使基坑支护获得成功。

4221　基坑工程勘察方法

针对深基坑工程特点，在勘察中采用如下办法：

（1）每隔5～10 m 布置一钻孔；

（2）在各个钻孔内，每隔2 m 采取一个土样进行土工试验（可减少标贯、触探等数量）；

（3）依据各个钻孔内每个土样不同的c、φ值，作出每个钻孔的土压力分布图。用此土压力分布图来进行支护结构设计，很显然，这样工作做得更细，更符合现场实际情况。

由于每个钻孔在垂直方向上有多个土样，每个土样有一个c、φ值，也就有多个不同的c、φ值，改变过去一层土只有一个c、φ值的状况。很显然，如对于冲洪积土，按勘察规范划分，即使是一层土，但由于其冲洪积背景各异，成分和状态的差异，在垂直方向上，其c、φ值可能会有较大差异，当土层厚度较大时，按一层土一个c、φ值计算出的土压力与实际有出入。本人在桂林市华南塑料电器厂工程的某一钻孔采用加大采样密度，如图41，算出过去按一层土（一个c、φ值）计算一个土压力，然后，再算出加大土样密度后用多个c、φ值计算的土压力。

图41 华南塑料电器厂工程某钻孔资料Fig41 Borehole data for south China plastic and electric plant

4222　土压力计算结果对比

（1）根据图41，先按传统算法，以地层分界而分为两层土进行计算其朗肯主动土压力Ea。

Ea=E1+E2=306+1286=1592 kN/m

（2）再根据图41，从0～3 m,3～5 m,5～7 m,7～10 m分为4层，分别采用进行计算主动压力Pa。

Ea=E1+E2+E3+E4=004+109+650+176=935 kN/m

由以上计算结果表明，按传统分层计算与按土样细分计算的主动土压力，有一定的差异，两者分别为1592kPa和935kPa，相差达70％。取样密度加大并分段计算，其结果应更接近实际。

423　结论

（1）水、土合算计算土压力，其c、φ值用总应力强度指标；水、土分算计算土压力，用有效应力强度指标，即c＇、φ＇。这样，水、土分算的主动土压力并不像过去认为的总比水、土合算值大，而且更符合实际情况。

（2）改变传统勘察方式，加大基坑工程的钻孔密度和取土数量，相对基坑支护而言，其费用比例不大，但能更详细，具体地反映基坑土体c、φ值，因而更能实事求是地计算基坑侧向土压力，并将使支护更趋经济、安全。

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